Proces kotrljanja titanijumske cijevi
U pregrijačima za hranu koja se koristi za posude pod pritiskom u industriji pročišćene tereftalne kiseline, zbog okoline upotrebe visoke temperature (280°C), visokog pritiska (8,0MPa) i korozivnih medija, cijevi koje se koriste u ovom polju moraju imati visoku snagu, debljinu i Dobru otpornost na koroziju Debelozidanu Gr.3 titanijumsku cijev široko koristi u ovom polju primjene.
Debelozidane cijevi titana, posebno debelozidane titanijske cijevi s omjerom promjera i debljine iDIS-a i ^10, sklone su površinskom defektu, posebno unutrašnjim površinskih pukotina i nagiba, tokom procesa hladnog valjanja. Mehanička svojstva čistog titanija uglavnom zavise od sadržaja intersticijskih elemenata, posebno sadržaja kisika. Smanjeni sadržaj kisika materijal ima dobru plastičnost i dobre performanse obrade, ali sama ova metoda ne eliminira mane kao što su pukotine i nagibi na unutrašnjoj površini cijevi u velikom obimu, te je teško osigurati snagu cijevi. Stoga je potrebno analizirati proces deformacije valjanja debelozidnih cijevi s različitim sadržajem kisika kako bi se saznali uzroke nedostataka. Za titanijum, zbog uticaja rada otvrdnuća, postoji pozitivna korelacija između stepena deformacije i njegove snage i tvrdoće. Stoga proučavanje mikročardnosti i metalografske strukture na deformiranom dijelu može indirektno prikazati različite dijelove na dijelu. Veličina stepena deformacije, kako bi se proučio i analizirao proces valjanja.
Odnos između tvrdoce i deformacije hipoksiknih cijevi. Tvrdoća svakog sloja u radijalnom smjeru cijevi se kontinuirano mijenja s povećanjem e. Iako je na krivini više vrhova, tvrdoća se postepeno povećava. Vrhovi na krivinama svakog sloja ne pojavljuju se uvijek u isto vrijeme, a krivina se zategljala, što ukazuje na to da se debelozidna cijev deformira neuobičajen u procesu valjanja duž radijalnog pravca; kada je deformacija ispod 7,5%, odnos tvrdoce je: Out>Mid>In, provjerite podatke o krivoj deformaciji, a promjer sekcije je In> Mid, metal je u poèetnoj fazi redukcije zida; kada je deformacija 11,5%-20%, odnos tvrdoće je: In>Out>Mid, tvrdoća unutrašnjih i vanijih sloja cijevi je višu od srednjeg sloja, što ukazuje da je debljina zida duž radijalnog pravca u početnoj fazi billetinga Deformacija je neuredna, a cijev se ne "valja kroz". Kasnije, kako valjanje napreduje, kako se deformacija nastavlja povećavati i zid cijevi postaje tanji, neuspravnost distribucije tvrdoće zida cijevi u radijalnom smjeru postupno se umanji.
Kada e prelazi 38,9% (domaćinstvo je 5,61mm, a zidna redukcija cijevi je 2,39mm), vrijednost tvrdoće debljine zida cijevi duž radijalnog pravca ima malu razliku, što ukazuje da radijalna deformacija raspodjele zida cijevi postaje više jednoličan. Kada je deformacija ispod 15,3%, tvrdoća unutrašnjih i unutrašnjih sloja cijevi je uvijek višu od one srednjeg sloja; kada je deformacija ispod 11,2%, odnos tvrdoće je: Out>Mid>U, metal je u reducirajućim deformacionim sekcijama i krivini tvrdoće Oni su međusobno u skladu; neuobičajeno distribucija tvrdoće zida cijevi duž radijalne smjeru postupno se u kasnim fazama mužnje snizuje. Kada e prelazi 34,8%, vrijednost tvrdoce debljine zida cijevi duž radijalnog pravca ima malu razliku. Kada je deformacija ispod 7,5%, odnos tvrdoce je: Out>Mid>In, koji je u praznoj fazi redukcije; kada je deformacija 7,5%~10%, odnos tvrdoće je: Out>In>Mid, metal se reducira Početak zidne deformacije se također podudara s krivinom tvrdoće; štoviše, vrhovi tvrdoće se pojavljuju gotovo istovremeno, što ukazuje da kako deformacija napreduje i da se debljina zida umanji, deformacija je postepeno postala jednoličan.
Mikrostrukturi u blizini unutrašnjeg zida i u blizini unutrašnjeg zida nisko-kiseonične cijevi valjane u svakom prolazu. Deformirana vlaknasti objekat u blizini unutrašnjeg zida cijevi nakon valjanja svakog prolaza je finiji od onoga u unutrašnjem sloju. Vrijednost tvrdoće unutrašnje zidne tačke u zakrivljenosti tvrdoće tokom procesa valjanja veća je od one na unutrašnjoj zidnoj tački. Neuporedna deformacija duž pravca debljine na presjeku tokom deformacije.
1) Iz analize krive distribucije tvrdoće, debelozidna cijev od titana Gr.3 ima neuobučajenu deformaciju duž debljine zida tokom procesa deformacije. Povećanje sadržaja kisika će učiniti ovu neuvjesnost komplikovanom. U slučaju velike stope deformacije (35% više) i niskog sadržaja kisika, deformacija prekinute površine debelozidne cijevi tokom procesa valjanja postupno će postati jednolièna. Ali kada je sadržaj kisika visok, čak i ako valjanje cijevi zadovoljava stanje velikog de2) Tokom deformacije debelozidnih cijevi, krivina, posebno unutrašnja rupa krivina, treba biti nježna, a količina hrane za hranjenje treba biti mala.